【導讀】先說結論，如果條件允許還是很建議使用負壓作為IGBT關斷的。但是從成本和設計的復雜度來說，很多工程師客戶希望不要使用負壓。下面我們從門極寄生導通現(xiàn)象來看這個問題。
IGBT是一個受門極電壓控制開關的器件，只有門極電壓超過閾值才能開通。工作時常被看成一個高速開關，在實際使用中會產生很高的電壓變化dv/dt和電流變化di/dt。電壓變化Dv/dt通過米勒電容CCG電容產生分布電流灌入門極，使門極電壓抬升，可能導致原本處于關斷狀態(tài)的IGBT開通，如圖1所示。電流變化di/dt可以通過發(fā)射極和驅動回路共用的電感產生電壓，影響門極，如圖2。
圖1.米勒導通
圖2.發(fā)射極引線電感帶來的感生電動勢
應對米勒電流引起的誤導通，目前普遍的方法是用米勒鉗位，既在某個器件不需要開通的時候給予一個低阻抗回路到電源參考地。如圖3，在IGBT處于關斷的時候，晶體管T受控導通，以實現(xiàn)門極GE之間低阻狀態(tài)。
圖3.米勒鉗位
對于電流變化di/dt作用于門極的情況，因為門極回路里包含有電感和G、E之間的電容，將構成一個二階電路。一般正常情況下，門極電阻Rg>2√(L?C)。但是如果這時候使用了第一種方案中的米勒鉗位電路，那么會形成一個低阻尼的二階回路，從而是門極的電壓被抬得更高。
我們用圖4的波形來說明門極產生的寄生電壓現(xiàn)象。仿真在半橋電路下進行，其中綠色的第4通道，紅色的第2通道以及藍色的第3通道分別是開通IGBT的門極電壓、IC電流以及VCE電壓。而黃色的第1通道是同一橋臂上對管的門極電壓，可以看到有兩個正向的包和一個負向的坑。其中第1個包和第1個坑就是由于發(fā)射極的電感引起的，在時序正好對應了兩次電流的變化。而第2個包則是由dvCE/dt帶來的寄生影響，可以通過米勒鉗位來抑制，也可以用關斷負壓解決。但對于前兩個尖峰，用米勒鉗位效可能會使峰值更高。圖5(a)和(b)分別是無米勒鉗位和有米勒鉗位的波形，從橘色的波形表現(xiàn)來看，用米勒鉗位對解決米勒導通非常有效，但對寄生電感引起的門極電壓尖峰則效果不佳。特別是第2個向下的峰值很重要，我們接著分析。
圖4.實測門極寄生電壓
圖5(a) 無miller鉗位
圖5(b) 使用miller鉗位
由于受模塊內部發(fā)射極綁定線的影響，上面的測量都是在外部端子上的，內部G、E上到底如何呢？我們將借助仿真來展現(xiàn)。圖6和圖7分別是仿真電路測試點和測得的內部電壓波形?？梢钥匆妰炔块T極電容上的電壓和外部測得的剛好是相反的。之前那個向下的尖峰才是真正會帶來門極電壓提高的關鍵！
圖6.仿真電路
圖7.仿真波形
那加上米勒鉗位功能后效果怎么樣呢？請參考圖8，實線是用了miller功能的，虛線是沒有用miller功能的，峰值更大，增加了寄生導通的風險。看來米勒鉗位無法解決di/dt引起的寄生導通問題。這種情況下，只能仰仗負壓關斷，或者增大Rg來放慢di/dt了。
圖8.米勒鉗位使用與否的仿真對比
在實際產品中，特別是小功率的三相橋模塊產品，基本發(fā)射極都不是Kelvin結構，連接結構復雜，如圖9所示，非常容易出現(xiàn)di/dt引起的寄生導通現(xiàn)象。好在這種小模塊使用的時候都會加上不小的門極電阻，從而限制了開關斜率。而大功率模塊一般都會有輔助Emitter腳，驅動回路里不會出現(xiàn)大電流疊加。
圖9.實際三相橋模塊的內部電感分布示意圖
總結一下，對于米勒電流引起的寄生導通，在0V關斷的情況下，可以使用米勒鉗位來抑制。當出現(xiàn)非米勒電流引起的寄生導通時，如果不想減慢開關速度增加損耗的話，加個負壓會是一個極其便利的手段。
免責聲明：本文為轉載文章，轉載此文目的在于傳遞更多信息，版權歸原作者所有。本文所用視頻、圖片、文字如涉及作品版權問題，請聯(lián)系小編進行處理。
推薦閱讀：
CTSD精密ADC—利用異步采樣速率轉換(ASRC)簡化數字數據接口
RF通信的數字預失真：從數學運算等式到解決方案的實現(xiàn)
可輕松實現(xiàn)無線供電功能的13.56MHz無線充電模塊
