- 天線建模與結(jié)構(gòu)參數(shù)分析
- 天線實(shí)際測(cè)試結(jié)果
彎折線結(jié)構(gòu)在減小天線尺寸和改善天線帶寬特性方面,已經(jīng)成為現(xiàn)代天線設(shè)計(jì)的新熱點(diǎn)。為了改善彎折線天線的性能,研究者針對(duì)不同的應(yīng)用和特性要求,提出了多種改進(jìn)結(jié)構(gòu),其中主要有雙彎折線天線、折疊式彎折線天線、立體式彎折線天線、漸變式彎折線天線、行波彎折線天線和彎折線縫隙天線。
本文提出一種背面帶有耦合貼片的非均勻彎折線單極子天線。通過(guò)時(shí)域有限差分法,研究彎折線各彎折節(jié)的幾何尺寸對(duì)天線諧振特性的影響,并對(duì)耦合貼片的作用進(jìn)行了分析,最后得到一種頻帶覆蓋IEEE802.11b/g(2.4~2.484GHz)和IEEE802.11a(5.15~5.35GHz,5.725~5.825GHz)的雙頻天線,能夠滿(mǎn)足WLAN應(yīng)用。
1天線建模與結(jié)構(gòu)參數(shù)分析
非均勻彎折線的單極子天線結(jié)構(gòu)如圖1所示?;暹x用Rogers4350B基板,厚度為0.762mm,相對(duì)介電常數(shù)為3.48。為了分析方便,將輻射元分成了3段;天線的饋電采用了50Ω的微帶線。
1.1彎折節(jié)幾何參數(shù)對(duì)天線性能的影響
依次改變各彎折節(jié)的線長(zhǎng)Ln(n=1,2,3)和線寬Wn(n=1,2,3),計(jì)算出天線的第一諧振頻率f1和第二諧振頻率f2。通過(guò)比較f2/f1的變化來(lái)研究各彎折節(jié)幾何參數(shù)對(duì)天線諧振特性的調(diào)節(jié)作用。
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圖2示出了天線f2/f1隨各彎折節(jié)線長(zhǎng)Ln的變化情況。圖2中,W=58mm,L=38mm,LG=17mm,HB=3mm,S1=S2=S3=1mm,W1=W2=W3=2mm。
圖2(a)~圖2(f)顯示了幾乎相同的變化趨勢(shì)。隨著彎折節(jié)線長(zhǎng)Ln的增加,f2/f1逐漸減小,兩個(gè)諧振模式相互靠近。改變彎折線天線中各彎折節(jié)的線長(zhǎng),可以實(shí)現(xiàn)對(duì)第一和第二諧振模式的調(diào)整。
圖3給出了天線f2/f1隨著各彎折節(jié)線寬Wn的變化情況。圖3中,W=58mm,L=38mm,LG=17mm,HB=3mm,Sl=S2=S3=1mm,L1=L2=L3=5mm。與圖2中隨彎折節(jié)線長(zhǎng)Ln的變化相比,f2/f1隨彎折節(jié)線寬Wn的變化較為復(fù)雜。
圖3(a)顯示了當(dāng)W2=1mm時(shí),天線f2/f1隨著W1的變化情況??梢钥闯?,隨著W1的增加,f2/f1逐漸減小,兩個(gè)諧振頻率逐漸靠近,并且在不同的W3下幾乎保持著幾乎相同的減小速率。
圖3(b)顯示了W3=1mm時(shí),天線f2/f1隨W1的變化情況??梢钥闯?,隨著W1的增加,f2/f1逐漸減小,但隨著W2的增大,f2/f1減小的速率逐漸變小,最后幾乎保持不變。[page]
圖3(c)顯示了W1=2mm時(shí),天線f2/f1隨W2的變化情況。在W3較小時(shí),隨著W2的增加,f2/f1先是呈現(xiàn)增大趨勢(shì);而后,當(dāng)W3增大到某一值時(shí),f2/f1幾乎不隨W2的變化而變化;最后,隨著W3的繼續(xù)增大,f2/f1又呈現(xiàn)減小趨勢(shì)。
圖3(d)顯示了W3=2mm時(shí),天線f2/f1隨W2的變化情況??梢钥闯?,在W1較小時(shí),f2/f1先是呈現(xiàn)減小趨勢(shì);而后,當(dāng)W1增大到某一值時(shí),f2/f1幾乎不隨W2的變化而變化;最后,隨著W1的繼續(xù)增大,f2/f1又呈現(xiàn)增大趨勢(shì)。
圖3(e)顯示了W1=1mm時(shí),天線f2/f1隨W3的變化情況。隨著W3的增加,f2/f1逐漸增加,并且隨著W2的增加,f2/f1增加速率逐漸減小。
圖3(f)顯示了W2=1mm時(shí),天線f2/f1隨W3的變化情況。隨著W3的增加,f2/f1逐漸增加,并且在不同的W1取值下,基本保持相同的增加速率。
彎折線的線寬對(duì)天線f2/f1的影響,可以理解為改變彎折節(jié)的線寬就改變了第一和第二諧振模式的輻射電流分布狀態(tài),進(jìn)而改變這兩個(gè)模式下輻射元的有效電長(zhǎng)度,就造成了f2/f1的變化。W1和W3的作用正好相反,隨著W1的增加,f2/f1減??;隨著W3的增加,f2/f1增加;W2的作用正還處在W1和W3之間。根據(jù)上面的討論可以得到,改變彎折線中天線各彎折節(jié)的線寬,可以實(shí)現(xiàn)對(duì)f2/f1的調(diào)整。
1.2耦合貼片幾何參數(shù)對(duì)天線性能的影響
圖4(a)顯示了耦合貼片的寬度(WB)分別取5mm,7mm,9mm,11mm和13mm時(shí),天線的回波損耗仿真曲線。耦合貼片的寬度對(duì)天線諧振性能的影響主要集中在高頻段。隨著耦合貼片寬度的增加,由耦合貼片產(chǎn)生的諧振模式匹配特性變好,同時(shí)本征高次模式向低頻移動(dòng)并逐漸消失。
圖4(b)顯示了耦合貼片長(zhǎng)度(LB)分別取7mm,9mm,11mm,13mm和15mm時(shí),天線的回波損耗仿真曲線。隨著耦合貼片長(zhǎng)度的增加,天線的最低諧振模式向低頻移動(dòng),同時(shí)匹配特性變好,但是阻抗帶寬減小。對(duì)于高頻段,當(dāng)LB的取值小于9mm時(shí),耦合貼片產(chǎn)生的諧振模式并沒(méi)有出現(xiàn),出現(xiàn)這種情況的原因可能是由于耦合貼片產(chǎn)生的諧振模式與本征高次模式重合。隨著LB繼續(xù)增加,耦合貼片產(chǎn)生的諧振模式出現(xiàn)并向低頻方向移動(dòng),同時(shí)高頻段的兩個(gè)模式漸漸遠(yuǎn)離。
圖4(c)顯示了耦合貼片距接地板高度(HB)分別為1mm,2mm,3mm,4mm和5mm時(shí),天線的回波損耗仿真曲線。從圖中可以看出,所有諧振模式都向低頻方向移動(dòng)。當(dāng)耦合貼片距接地板高度為2~3m之間時(shí),高頻段出現(xiàn)兩個(gè)諧振模式;隨著耦合貼片距接地板高度繼續(xù)增加時(shí),高頻段的兩個(gè)諧振模式遠(yuǎn)離,同時(shí)匹配特性變差。
從上面的討論可以得到,耦合貼片對(duì)天線性能的影響主要集中在高頻段。合理選擇耦合貼片的幾何尺寸和距接地板的高度,可以在不影響天線第一諧振模式的基礎(chǔ)上,改善第二諧振模式的匹配特性,并擴(kuò)展阻抗帶寬。
2天線實(shí)際測(cè)試結(jié)果
在綜合考慮阻抗帶寬和輻射特性的基礎(chǔ)上,得到了以下的最優(yōu)化天線幾何參數(shù),其中L=29mm,L1=6mm,L2=6mm,L3=6.5mm,W1=3mm,W2=1mm,W3=2.5mm,S1=S2=S3=1mm,LB=11mm,WB=9mm,WG=26mm,HB=3mm,LG=7mm,LMS=10mm。天線實(shí)物如圖5所示。[page]
圖6示出了非均勻彎折線單極子天線的回波損耗曲線。從圖中可以看出,仿真結(jié)果與實(shí)際測(cè)試結(jié)果比較吻合。低頻段測(cè)得的阻抗帶寬(S1-1<-10dB)約為O.5GHz(2.2~2.7GHz);高頻段實(shí)際測(cè)得的阻抗帶寬(S11<-10dB)約為1.8GHz(4.48~6.28GHz)。圖7(a)~(c)分別示出了非均勻彎折線單極子天線在2.442GHz,5.25GHz和5.775GHz時(shí)的增益圖,增益分別為0.7dBi,1.65dBi和2.3dBi。
提出一種背面帶有耦合貼片的平面非均勻彎折線單極子天線,通過(guò)改變彎折線各彎折節(jié)的幾何尺寸來(lái)調(diào)節(jié)彎折線天線中第一和第二諧振頻率的相對(duì)位置,達(dá)到雙頻可調(diào)的目的;通過(guò)背面耦合貼片來(lái)改善彎折線天線高次諧振模式的諧振特性,最后設(shè)計(jì)出一種頻帶覆蓋IEEE802.11b/g(2.4~2.48GHz)和IEEE802.11a(5.15~5.35GHz,5.725~5.825GHz)的雙頻彎折線單極子天線,在2.442GHz,5.25GHz和5.775GHz的增益分別為0.7dBi,1.65dBi和2.3dBi,能夠滿(mǎn)足WLAN應(yīng)用。