【導讀】在很多應用中，模擬前端接收單端或差分信號，并執(zhí)行所需的增益或衰減、抗混疊濾波及電平轉換，之后在滿量程電平下驅動ADC輸入端。今天我們探討下精密數據采集信號鏈的噪聲分析，并深入研究這種信號鏈的總噪聲貢獻。
如圖1所示，低功耗、低噪聲、全差分放大器ADA4940-1驅動差分輸入、18位、1 MSPS PulSAR® ADC AD7982，同時低噪聲精密5 V基準電壓源ADR435用來提供ADC所需的5 V電源。此信號鏈無需額外驅動器級和基準電壓緩沖器，簡化了模擬信號調理，可節(jié)省電路板空間和成本。一個單極點截止頻率2.7 MHz RC(22 ?，2.7 nF)低通濾波器放在ADC驅動器輸出和ADC輸入之間，有助于限制ADC輸入端噪聲，并減少來自逐次逼近型(SAR) ADC輸入端容性DAC的反沖。
圖1. 低功耗全差分18位1 MSPS數據采集信號鏈（簡化示意圖：未顯示所有連接和去耦）
計算與分析
ADA4940-1用作ADC驅動器時，用戶可以進行必要的信號調理，包括對信號實施電平轉換和衰減或放大，以便使用四個電阻實現更大動態(tài)范圍，從而不再需要額外的驅動器級。采用反饋電阻(R2 = R4)對增益電阻(R1 = R3)之比設置增益，其中R1 = R2 =R3 = R4 = 1 kΩ。
對于平衡差分輸入信號，等效輸入阻抗為2×增益電阻(R1或R3)= 2 kΩ，對于非平衡(單端)輸入信號，等效阻抗根據下式計算，約為1.33 kΩ。
如果需要可以在輸入端并聯一個終端電阻。
ADA4940-1內部共模反饋環(huán)路強制共模輸出電壓等于施加到VOCM輸入的電壓，同時提供出色的輸出平衡。當兩個反饋系數（β1和β2）不相等時，差分輸出電壓取決于VOCM；此時，輸出幅度或相位的任何不平衡都會在輸出端產生不良共模成分，導致差分輸出中有冗余噪聲和失調。因此，在這種情況下（即，β1 =β2），輸入源阻抗和R1 (R3)的組合應等于1 kΩ，以避免各輸出信號的共模電壓失配，并防止ADA4940-1的共模噪聲增加。
信號在印刷電路板(PCB)的走線以及長電纜中傳輸時，系統噪聲會疊加到信號中，差分輸入ADC會抑制信號噪聲，并表現為一個共模電壓。
這款18位1 MSPS數據采集系統的預期信噪比(SNR)理論值可通過每個噪聲源（ADA4940-1、ADR435和AD7982）的和方根(RSS)計算得到。
ADA4940-1在100 kHz時的低噪聲性能典型值為3.9 nV/√Hz，如圖2所示。
圖2. ADA4940輸入電壓噪聲頻譜密度和頻率的關系
必須計算差分放大器的噪聲增益，以便找到等效輸出噪聲貢獻。
差分放大器的噪聲增益為：
其中
以及
是兩個反饋系數。
考慮下列差分放大器噪聲源
由于ADA4940-1輸入電壓噪聲為3.9 nV/√Hz，其差分輸出噪聲應當為7.8 nV/√Hz。ADA4940-1數據手冊中的共模輸入電壓噪聲(eOCM)為83 nV/√Hz，因此其輸出噪聲為：
給定帶寬條件下，R1、R2、R3和R4電阻噪聲可根據約翰遜-奈奎斯特噪聲方程計算：
其中kB是玻爾茲曼常數(1.38065 × 10 – 23 J/K)，T為電阻絕對溫度（開爾文），而R為電阻值(Ω)。
來自反饋電阻的噪聲為：
來自R1的噪聲為：
來自R3的噪聲為：
ADA4940-1數據手冊中的電流噪聲為0.81 pA/√Hz。
反相輸入電壓噪聲：
同相輸入電壓噪聲：
因此，來自ADA4940的等效輸出噪聲貢獻為：
（RC濾波器之后）的ADC輸入端總積分噪聲為：
AD7982的均方根噪聲可根據5 V基準電壓源情況下的典型信噪比(SNR, 98 dB)計算得到。
根據這些數據，ADC驅動器和ADC的總噪聲貢獻為
注意，本例中忽略來自ADR435基準電壓源的噪聲貢獻，因為它非常小。
因此，數據采集系統的理論SNR可根據下式近似計算。
結果
AD7982在1 kHz輸入信號時，SNR典型值為96.67 dB，THD典型值為–111.03 dB，如圖3中的FFT性能所示。這種情況下測得的SNR為96.67 dB，非常接近上文中的96.95 dB SNR理論估算值。數據手冊中98 dB的目標SNR的實際損耗由來自ADA4940-1差分放大器電路的等效輸出噪聲貢獻所導致。
圖3. FFT曲線圖，fIN = 1 kHz，FS = 1 MSPS(將ADA4940-1配置成全差分驅動器)。
針對給定應用選擇ADC驅動器以驅動SAR ADC時，噪聲是一個重要規(guī)格，詳細查閱帶寬、建立時間、輸入和輸出上裕量/下裕量以及功耗要求也很重要。有關驅動高分辨率精密PulSAR ADC的推薦放大器的更多信息，請參閱ADI公司ADC驅動器選型指南。若要設計差分放大器電路，請下載免費且直觀易用的ADI公司DiffAmpCalc™工具。
本文轉載自亞德諾半導體。
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